汽轮机轴承温度高的原因及处理方法ppt课件

  爱问共享资料汽轮机轴承温度高的原因及处理方法ppt课件文档免费下载，数万用户每天上传大量最新资料，数量累计超一个亿 ，600MW汽轮机轴承温度偏高分析处理 汽轮机结构概述 汽轮发电机组由东方电站成套设备公司和日本株式会社日立制作所合作设计及合作生产的600MW汽轮机组本汽轮机为亚临界参数单轴三缸四排汽具有一次中间再热的凝汽式机组 汽轮机的高中压缸为合缸结构低压缸为双流反向布置高压通汽高压缸和中压通流中压缸采用反向合缸布置主蒸汽从高中压外缸中部上下对称布置的4个进汽口进入汽轮机通过高压9级作功后去锅炉再热器再热蒸汽由高中压外缸上下对称布置的4个进汽口进入汽轮机的中压部分通过中压5级作功后的蒸汽经一根异径连通管分别进入两个双流7级的低压缸作功后的...

  600MW汽轮机轴承温度偏高分析处理 汽轮机结构概述 汽轮发电机组由东方电站成套设备公司和日本株式会社日立制作所合作设计及合作生产的600MW汽轮机组本汽轮机为亚临界参数单轴三缸四排汽具有一次中间再热的凝汽式机组 汽轮机的高中压缸为合缸结构低压缸为双流反向布置高压通汽高压缸和中压通流中压缸采用反向合缸布置主蒸汽从高中压外缸中部上下对称布置的4个进汽口进入汽轮机通过高压9级作功后去锅炉再热器再热蒸汽由高中压外缸上下对称布置的4个进汽口进入汽轮机的中压部分通过中压5级作功后的蒸汽经一根异径连通管分别进入两个双流7级的低压缸作功后的乏汽排入两个不同背压的凝汽器 机组膨胀位移共设三个死点分别位于中间轴承箱下及低压缸A低压缸B的中心线附近死点处的横键限制汽缸的轴向位移同时在前轴箱及两个低压缸的纵向中心线前后设有纵向键它引导汽缸沿轴向自由膨胀而限制横向跑偏 机组型号N38 机组型式亚临界中间再热冲动式单轴三缸四排汽凝汽式汽轮机 功率 额定功率TRL600MW最大连续功率TMCR641

  MW阀门全开功率VWO668MW 转速及转向 额定转速3000rmin 旋转方向逆时针从汽轮机端向发电端看 可倾瓦轴承结构及特点 汽轮机的高中压转子是由12支持轴承支承其结构采用六瓦块可倾瓦结构及形式如图1所示上下半各三块每块瓦背弧加工成大半径球面以便可倾瓦自动找中无论是径向还是轴向都能够得到最佳位置即可倾瓦支承在轴承座上每块瓦在运行时随转子方向自由摆动以获取适应每块的最佳油楔装在轴瓦套上的螺纹挂销用间隙配合的形式固定着可倾瓦块防止其旋转在轴承下部的瓦块上设有测量瓦块金属温度的双支点热电偶装置 可倾瓦轴承被大范围的应用于大型汽轮机的高中压转子支承上这种轴承具有以下特点 与固定式支持轴承相比稳定性高可倾瓦块轴承拥有非常良好的阻尼特性具有减低转子不平衡响应和抑制不稳定振动的能力即抗御振动的能力 与椭圆轴承相比可倾瓦轴承对轴颈的歪斜和轴承载荷支反力变化的敏感性较小但承载能力较椭圆轴承稍低功率消耗较大 轴承钨金采用了日立牌号WJ2B最高工作时候的温度达120℃正常运行温度值ang107～110℃报警温度值为110～11

  5℃跳机温度值121℃结合性能优于传统滑动轴承材料ZSnSb11Cu6 现场检查处理情况 针对600MW汽轮机在带负荷过程中1可倾瓦金属属温度偏高问题进行了以下分析和现场试验 复测了测温元件WZPM2-001Pt100端面铂热电阻的精度以及检查DCS系统分度的设置情况均正常并检查了测温元件的安装深度即端面铂热电阻头的中心距钨金表面的距离为14mm情况均符合标准要求 检查下瓦块与轴颈接触情况每块可倾瓦的径向摆动量18plusmn045mm轴向摆动量11plusmn028mm和瓦块与前后油挡的轴向间隙075plusmn038单侧均无非正常现象可以排除因可倾瓦接触不良卡涩而造成瓦块局部受力过大温升过高的因素 将1可倾瓦轴承的进油节流孔板由设计值Ф185mm改为Ф22mm开机试验情况收益甚微1可倾瓦轴承工作金属温度几乎无降低回油温度498～517℃也无明显变化证明此轴承的用油量由自身结构限定了即轴承体的排油孔Ф165和瓦体前后油挡间隙泄油决定的 考虑改变轴承工作时的动态载荷降低轴承金属温度首次在兰溪电厂1机试

  运中经现场调试单位摸索和试验改变1可倾瓦轴承在带负荷过程中的动载荷将高压调节阀的开启曲线顺序进行了优化处理将原来设计的调节阀的开启曲线顺序分别为CVⅠCVⅡrarrCVⅢrarrCVⅣ改为开启顺序分别为CVⅣCVⅡrarrCVⅢrarrCVⅠ即将CVⅠ阀和CVⅣ阀对调处理收效很好整个机组带负荷过程中1可倾瓦轴承的金属温度不超过90℃同时轴承的稳定性没有受到明显影响实践证明可倾瓦对动载荷变化适应范围较宽 从设计结构和受力情况分析 从转子的动载荷表2所示1可倾瓦轴承所受总的动载荷为17900Kgf对于六瓦块可倾瓦结构来说轴承的正下部的一瓦块是主要承受载荷的瓦块从表3各轴承参数看12可倾瓦轴承的设计动比压也比较大设计工作轴承金属温度也较高从表4看1可倾瓦轴承的设计用油量也是最小除9轴承外1可倾瓦轴承金属温度设置点也在正下部的一瓦块上超临界600MW汽轮机运行时出现1可倾瓦金属温度偏高也能理解的要解决1可倾瓦轴承的金属温度偏高问题不但可以考虑轴承的动载变化影响也可从增加轴承用油量和降低轴承动载荷着手

  处理 增大可倾瓦轴承用油量途径 从汽轮发电机组油系统总体看设计依据各轴承的情况计算出自身的用油量并将系统的总油量合理分配给各轴承的用油量针对此计算值1可倾瓦轴承的用油量相应最小除发电机磁端外伸9轴承外要增加1可倾瓦轴承的用油量不仅要增大润滑油管的进口节流孔板的大小而且还要将轴承体上的排油孔径增大才能起到降低轴承金属温度的效果但要考虑整个油系统的用油量平衡情况从图1六瓦块可倾瓦轴承结构图看为降低1可倾瓦下部瓦块的金属温度在增大进油节流孔板Ф185改为Ф22的前提下将轴承体前后挡油环底部进油槽各开一个Ф5排油孔这种处理方法可将1可倾瓦金属温度降至在le95℃水平此方法加大下部瓦块的冷却油流量还有待于实践检验 高压调阀开启顺序对1轴承动荷的影响分析 超临界600MW汽轮发电机组在汽机启动冲转定速3000rmin过程中主要是用中压缸启动即高压缸不进汽或进少量蒸汽由中压调门调节蒸汽量进入中压喷嘴全周进汽方式冲转整个机组并网带低负何然后切缸再由高压调节阀调节进汽量进入喷嘴组按图4高压调节阀配汽曲线进行复合

  喷嘴调节方式带负荷 采取高压缸启动方式时直接按图4高压调节阀配汽曲线进行复合喷嘴调节方式启动冲转至额定转速并网带负荷中压调节阀处于全开状态此启动方式不建议推荐在冷态启动采用由前述公式C可知汽轮机在启动升速过程中随转速的升高而轴承的金属温度也随之升高当汽轮机定速后并网带负荷过程中转速恒定不变润滑油量也相应不会变化轴承耗功的变化只与轴承的动载荷有关高中压转子的支持轴承受力情况见图3所示蒸汽流量通过高压7个压力级和中压6个压力级时沿轴向的推力是对称分布的即总的合力在纵向轴线上主要由推力轴承来平衡而蒸汽流量通过高压单列调节级时产生四组的轴向合力FZ1FZ2FZ3和FZ4 实践证明东汽600MW汽轮机可以在机组调试阶段和机组停机检修期间通过将CVⅠCVⅣ高压调节阀的开启阀序在DEH控制管理系统中互换的方法来降低1可倾瓦轴承金属温度由于互换后的CVⅣ高压调节阀处于常开状态机组启动时其疏水量亦发生了变化为保证新CVⅠ高压调节阀的疏水顺畅和新CVⅣ高压调节阀后的压力变化影响应将ⅠⅣ高压进汽管上的疏水节流装置互换

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